🏛 기둥 설계, 기준 6종 비교 (조항, 식, 원문, 계산)

조항 클릭 → 원문 PDF 그 쪽식 번호↗ 참조 조항파란 블록 = 예제 값 대입 계산점선 카드 = 참고용(비교 열 아님)

RCKDS 14 20 20콘크리트구조 휨, 압축 설계기준 (2022)국토교통부, KCSC 무료 RCKDS 14 20 52콘크리트구조 정착, 이음 설계기준 (2024)국토교통부, KCSC 무료 RCKDS 14 20 10콘크리트구조 해석, 설계 원칙 (2021)국토교통부, KCSC 무료, 참조 FRPKDS 14 20 68GFRP 보강근 콘크리트구조 설계기준 (2024)국토교통부, KCSC 무료 FRPKDS 24 50 05GFRP 보강근 콘크리트교 설계기준 (2024)국토교통부, KCSC 무료 참고KCS 24 50 05GFRP 보강근 콘크리트교 시공 시방 (2024)국토교통부, KCSC 무료, 시공 시방서 참고KDS 14 20 68 부록GFRP 보강근 재료, 품질 시방 역할 (2024)KDS 14 20 68 : 2024 발췌, 개정안에서 KCS 이관 예정 참고KEC 잠정지침 2022도로공사 GFRP 잠정 설계, 시공지침 (2022)한국도로공사, 내부 실무지침(보유 자료, 비공개)FRP 해외ACI 440.1R-15FRP 보강근 콘크리트 설계, 시공 지침 (2015)ACI, 저작권(로컬 열람), 파일 없음(공식 링크)FRP 해외ACI 440.11-22GFRP 보강근 콘크리트 구조 설계코드 (2022)ACI, 저작권(로컬 열람), 스캔본, 파일 없음(공식 링크)FRP 해외AASHTO-2018GFRP 보강 콘크리트교 설계지침 2판 (2018)AASHTO, 저작권(로컬 열람), 스캔본, 파일 없음(공식 링크)

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KDS, KCS (국토교통부 고시) → 누구나 열람. 저작권법 제7조 비보호 저작물이며 국가건설기준센터에서 무료로 받을 수 있음.
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🧮 예제 값$b$ = 400 mm, $h$ = 400 mm, $f_{ck}$ = 27 MPa, $d_b$ = 19.1 mm, $M_s$ = 80 kN·m, $V_u$ = 150 kN, 확보 = 2,000 mm

📊 기준 6종 비교 차트 (같은 예제에서 기준별 값)

노란 테두리 = 지금 고른 FRP 기준붉은 점선 = 모든 기준에 같은 한계붉은 짧은 선 + 숫자 = 그 기준만의 한계

약칭 KDS 14 = KDS 14 20 68 (건축, 일반), KDS 24 = KDS 24 50 05 (교량), ACI 15 = ACI 440.1R-15, ACI 22 = ACI 440.11-22, AASHTO = AASHTO GFRP 보강 콘크리트교 설계지침 2판 (2018)

항목	RC, KDS 14 20 20, 14 20 52	KDS 14 20 68	KDS 24 50 05	ACI 440.1R-15	ACI 440.11-22	AASHTO GFRP 2018
예제 결과	$\phi M_n(P_u) = \boxed{\mathbf{171.3}\ \text{kN}\cdot\text{m}}$ $\dfrac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.70}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}$ $\phi P_{n,max}$ = 2,359 kN ✔	$\phi M_n(P_u) = \boxed{\mathbf{123.5}\ \text{kN}\cdot\text{m}}$ $\dfrac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.97}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}$ $\phi P_{n,max}$ = 2,353 kN ✔	$\phi M_n(P_u) = \boxed{\mathbf{143.7}\ \text{kN}\cdot\text{m}}$ $\dfrac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.84}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}$ $\phi P_{n,max}$ = 2,715 kN ✔	$\phi M_n(P_u) = \boxed{\mathbf{123.8}\ \text{kN}\cdot\text{m}}$ $\dfrac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.97}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}$ $\phi P_{n,max}$ = 2,387 kN ✔	$\phi M_n(P_u) = \boxed{\mathbf{123.8}\ \text{kN}\cdot\text{m}}$ $\dfrac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.97}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}$ $\phi P_{n,max}$ = 2,387 kN ✔	$\phi M_n(P_u) = \boxed{\mathbf{143.7}\ \text{kN}\cdot\text{m}}$ $\dfrac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.84}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}$ $\phi P_{n,max}$ = 2,715 kN ✔
설계 원칙 P-M 상관도	4.1.2(1)(8) $$ (M_u,\ P_u)\ \text{가 설계 곡선 안},\quad M_u \le \phi M_n(P_u) $$ 축력이 수반하는 최대 휨모멘트에 대해 설계함 장주효과는 4.4 ↗ $\phi$ → KDS 14 20 10 4.2.3 $$\begin{aligned}P_u &= 1{,}200\ \text{kN},\quad M_u = 120.0\ \text{kN}\cdot\text{m} \\ \phi M_n(P_u) &= \boxed{\mathbf{171.3}\ \text{kN}\cdot\text{m}},\quad \frac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.701}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	4.2.1(4) $$ \phi M_n \ge M_u,\quad \phi P_n \ge P_u $$ 휨과 축력을 동시에 받는 단면도 4.2.1(1) 의 가정으로 ↗ 4.2.3 압축부재 제한 사항 $$\begin{aligned}P_u &= 1{,}200\ \text{kN},\quad M_u = 120.0\ \text{kN}\cdot\text{m} \\ \phi M_n(P_u) &= \boxed{\mathbf{123.5}\ \text{kN}\cdot\text{m}},\quad \frac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.972}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	4.5 $$ \text{기둥 규정 없음} $$ 이 기준은 교량 바닥판과 방호울타리가 대상임 (5 휨부재 6 전단 8 정착) 압축부재 조항이 없음 앱은 AASHTO 경로로 계산함 $$\begin{aligned}P_u &= 1{,}200\ \text{kN},\quad M_u = 120.0\ \text{kN}\cdot\text{m} \\ \phi M_n(P_u) &= \boxed{\mathbf{143.7}\ \text{kN}\cdot\text{m}},\quad \frac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.835}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	7.2.5.3 $$ \text{기둥 규정 없음} $$ 가이드에 기둥 장(章)이 없음 (7 휨 8 전단 10 정착) 압축 보강근은 강도에 산입하지 않음 앱은 원본 P-M 경로로 계산함 $$\begin{aligned}P_u &= 1{,}200\ \text{kN},\quad M_u = 120.0\ \text{kN}\cdot\text{m} \\ \phi M_n(P_u) &= \boxed{\mathbf{123.8}\ \text{kN}\cdot\text{m}},\quad \frac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.969}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	10.5.1.1, 10.5.2.1 $$ \phi P_n \ge P_u,\ \phi M_n \ge M_u,\ \phi V_n \ge V_u $$ $P_n$ 과 $M_n$ 은 22.4 로 (10.5.2.1) 임계 하중조합은 그림 R10.4.2.1 ↗ 10 장 기둥 ↗ 22.4 축강도, 조합 $$\begin{aligned}P_u &= 1{,}200\ \text{kN},\quad M_u = 120.0\ \text{kN}\cdot\text{m} \\ \phi M_n(P_u) &= \boxed{\mathbf{123.8}\ \text{kN}\cdot\text{m}},\quad \frac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.969}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	2.6.4.4 $$ \text{2.6.3, 2.6.4 에 따름} $$ 축력과 휨을 함께 받으면 휨(2.6.3)과 압축부재(2.6.4) 규정을 같이 적용함 ↗ 2.6.4 압축부재 ↗ 2.6.3.2.4 변형률적합 $$\begin{aligned}P_u &= 1{,}200\ \text{kN},\quad M_u = 120.0\ \text{kN}\cdot\text{m} \\ \phi M_n(P_u) &= \boxed{\mathbf{143.7}\ \text{kN}\cdot\text{m}},\quad \frac{M_u}{\phi M_n(P_u)} = \mathbf{0.835}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$
단면 해석 가정	4.1.1(1)(2) $$ \text{평형 + 변형률 적합},\quad \varepsilon \propto (\text{중립축까지 거리}) $$ 등가응력블록은 4.1.1(8) 표 4.1-2	4.2.1(1)①–④ $$ \varepsilon \propto c,\quad \text{GFRP 는 파단까지 선형탄성},\ \text{완전부착} $$ $\varepsilon_{cu}$ 는 KDS 14 20 20 을 따름	5.1 $$ \varepsilon_{cu}=0.003 $$ 휨부재 가정 (기둥 규정 없음)	7.1.2 $$ \varepsilon_{cu}=0.003 $$ 휨부재 가정 (기둥 규정 없음)	22.2.1–22.2.3 $$ \varepsilon_{cu}=0.003,\quad \text{휨과 축강도 공통 가정} $$ 22.4.1.1 이 이 가정을 그대로 인용함	2.6.2, 2.6.3.2.4 $$ \text{변형률적합} $$ 층마다 응력이 달라 최외단 층이 지배함 (C2.6.3.2.4)
압축측 보강근 취급	4.1.2(6) $$ A'_s f'_s\ \text{를 강도에 산입} $$ 압축철근은 힘을 분담함 (RC 와 FRP 의 가장 큰 차이)	4.2.1(1)⑤⑦ $$ \text{압축 저항 기여 없음} $$ 압축대에 배근할 수는 있으나 주변 콘크리트와 같은 재료로 봄 압축 정착과 이음 규정은 만족해야 함	5.1 $$ \text{압축 기여 없음} $$ 규정 없음 압축 무시가 공통	7.2.5.3 $$ \text{압축 기여 없음} $$ 압축을 받는 FRP 는 강도 계산에서 무시할 것	22.2.3.3 $$ \text{주변 압축대 콘크리트와 같은 강도, 강성으로} $$ 압축 배근 자체는 허용 (모듈러비 1 로 보는 것과 같음 R22.2.3.3)	2.6.4.2 $$ P_n = \alpha\left[0.85f'_c (A_g - A_f)\right] $$ FRP 면적을 빼고 콘크리트만 셈
인장 설계변형률 제한 ($P_u$ 큰 구간)	4.1.2(5) $$ P_u < 0.10 f_{ck} A_g\ \Rightarrow\ \text{휨부재로 취급 가능} $$ 축력이 작으면 축력을 무시하고 휨부재로 $$\begin{aligned}0.10 f_{ck} A_g &= \boxed{\mathbf{432}\ \text{kN}},\quad P_u = 1{,}200\ \text{kN} \\ &\to\ \text{축력을 무시할 수 없음 (기둥으로 설계)}\end{aligned}$$	4.2.1(1)⑥ $$ P_u > 0.1 f_{ck} A_g:\quad \varepsilon_{fd}=0.01,\quad f_{fd}=\min(f_{fu},\ 0.01E_f) $$ 이 구간만 설계강도를 낮춰 잡음 앱은 두 곡선을 이 축력에서 이어 붙임 $$\begin{aligned}0.1 f_{ck} A_g &= \boxed{\mathbf{432}\ \text{kN}},\quad P_u = 1{,}200\ \text{kN} \\ 0.01 E_f &= 450,\quad f_{fu} = 850\ \to\ f_{fd} = \boxed{\mathbf{450}\ \text{MPa}}\ \ (\text{이 구간 적용})\end{aligned}$$	해당 없음 $$ \text{규정 없음} $$ 기둥 조항이 없어 이 제한도 없음	해당 없음 $$ \text{규정 없음} $$ 기둥 조항 없음	10.3.2.1 $$ P_u > 0.10 f'_c A_g:\quad \varepsilon = 0.01,\quad f_{fd}=\min(f_{fu},\ 0.01E_f) $$ KDS 14 20 68 4.2.1(1)⑥ 과 같은 규정 큰 편심에서 파단이 지배하지 않게 (R10.3.2.1) $$\begin{aligned}0.1 f_{ck} A_g &= \boxed{\mathbf{432}\ \text{kN}},\quad P_u = 1{,}200\ \text{kN} \\ 0.01 E_f &= 450,\quad f_{fu} = 850\ \to\ f_{fd} = \boxed{\mathbf{450}\ \text{MPa}}\ \ (\text{이 구간 적용})\end{aligned}$$	2.6.3.2.4 $$ \text{일률적 제한 없음} $$ 층별 변형률적합으로 직접 계산
최대 설계축강도 $\phi P_{n,max}$	4.1.2(7) (4.1-16)(4.1-17) $$ \phi P_{n,max}=\alpha\,\phi\left[0.85f_{ck}(A_g-A_{st})+f_y A_{st}\right] $$ $\alpha$ = 0.85 (나선) / 0.80 (띠) 철근이 힘을 분담함 $$\begin{aligned}\phi P_{n,max} &= 0.80 \times 0.65\left[0.85 \times 27(160{,}000-2{,}292)+400 \times 2{,}292\right] = \boxed{\mathbf{2{,}359}\ \text{kN}} \\ P_u &= 1{,}200\ \text{kN}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	4.2.1(3)① (4.2-9)(4.2-10) $$ \phi P_{n,max}=\alpha\,\phi\left(0.85 f_{ck} A_g\right) $$ $\alpha$ = 0.80 (띠) / 0.85 (나선) 보강근 항이 없고 $A_g$ 를 그대로 씀 축인장은 $P_{nt}\le f_{fu}A_f$ $$\begin{aligned}\phi P_{n,max} &= 0.80 \times \phi_0 \left(0.85 \times 27 \times 160{,}000\right) = \boxed{\mathbf{2{,}353}\ \text{kN}} \\ P_u &= 1{,}200\ \text{kN}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	해당 없음 $$ \text{규정 없음} $$ 앱은 KDS 14 20 68 형식을 준용함 $$\begin{aligned}\phi P_{n,max} &= 0.80 \times \phi_0 \left(0.85 \times 27 \times 160{,}000\right) = \boxed{\mathbf{2{,}715}\ \text{kN}} \\ P_u &= 1{,}200\ \text{kN}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	해당 없음 $$ \text{규정 없음} $$ 앱은 KDS 14 20 68 형식을 준용함 $$\begin{aligned}\phi P_{n,max} &= 0.80 \times \phi_0 \left(0.85 \times 27 \times 160{,}000\right) = \boxed{\mathbf{2{,}387}\ \text{kN}} \\ P_u &= 1{,}200\ \text{kN}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	22.4.2.1, 표 22.4.2.1 (22.4.2.2) $$ P_{n,max}=0.80P_o\ (\text{띠}),\quad 0.85P_o\ (\text{나선}) $$ 우발 편심을 고려한 상한 (R22.4.2.1) $$\begin{aligned}\phi P_{n,max} &= 0.80 \times \phi_0 \left(0.85 \times 27 \times 160{,}000\right) = \boxed{\mathbf{2{,}387}\ \text{kN}} \\ P_u &= 1{,}200\ \text{kN}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	2.6.4.2 (2.6.4.2-1), (2.6.4.2-3) $$ P_r=\phi P_n,\quad P_n=\alpha\left[0.85f'_c(A_g-A_f)\right] $$ $\alpha$ = 0.85 (나선 후프) / 0.80 (띠) $$\begin{aligned}\phi P_{n,max} &= 0.80 \times \phi_0 \left(0.85 \times 27 \times 160{,}000\right) = \boxed{\mathbf{2{,}715}\ \text{kN}} \\ P_u &= 1{,}200\ \text{kN}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$
주보강근량 제한	4.3.2(1) $$ 0.01 A_g \le A_{st} \le 0.08 A_g $$ 겹침이음 구간의 철근비는 0.04 를 넘지 않게 $$\begin{aligned}\rho &= \frac{2{,}292}{160{,}000} = \boxed{\mathbf{1.43}\ \text{\%}} \\ 0.01 &\le \rho \le 0.08\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	4.2.3.3(1) $$ 0.01 A_g \le A_f \le 0.08 A_g $$ KDS 14 20 20 4.3.2(1)(2) 를 따르되 겹침이음 구간의 0.04 제한은 적용하지 않음 ↗ → KDS 14 20 20 4.3.2 $$\begin{aligned}\rho &= \frac{2{,}292}{160{,}000} = \boxed{\mathbf{1.43}\ \text{\%}} \\ 0.01 &\le \rho \le 0.08\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	해당 없음 $$ \text{규정 없음} $$ $$\begin{aligned}\rho &= \frac{2{,}292}{160{,}000} = \boxed{\mathbf{1.43}\ \text{\%}} \\ 0.01 &\le \rho \le 0.08\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	해당 없음 $$ \text{규정 없음} $$ $$\begin{aligned}\rho &= \frac{2{,}292}{160{,}000} = \boxed{\mathbf{1.43}\ \text{\%}} \\ 0.01 &\le \rho \le 0.08\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	10.6.1.1 $$ 0.01 A_g \le A_f \le 0.08 A_g $$ 1% 하한은 단면 일체성 확보 8% 상한은 콘크리트 다짐 (R10.6.1.1) $$\begin{aligned}\rho &= \frac{2{,}292}{160{,}000} = \boxed{\mathbf{1.43}\ \text{\%}} \\ 0.01 &\le \rho \le 0.08\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	2.6.4.1 $$ \text{Article 4.5 에 따름} $$ AASHTO LRFD 본편의 기둥 상세를 따름 $$\begin{aligned}\rho &= \frac{2{,}292}{160{,}000} = \boxed{\mathbf{1.43}\ \text{\%}} \\ 0.01 &\le \rho \le 0.08\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$
횡보강근(띠, 나선)	4.1.2(7)①② $$ \text{KDS 14 20 50 (4.4.2)} $$ 나선철근 / 띠철근 구분이 $\alpha$ 를 정함 (앱은 KDS 14 20 50 4.4.2 를 준용함)	4.2.3.3(2) $$ V_u \ge \tfrac{1}{2}\phi V_c\ \Rightarrow\ \text{4.3.3.3 최소 전단보강량} $$ 기둥에도 최소 전단보강 규정이 걸림 ↗ 4.3.3.3 최소 전단보강근량	6.3 $$ s \le d/2,\ 600\ \text{mm} $$ GFRP 스터럽 상세 (기둥 전용 규정은 없음)	8.3 $$ s \le d/2,\ 600\ \text{mm} $$ 스터럽 상세 (기둥 전용 규정은 없음)	10.7, 25.7 $$ \text{GFRP 횡보강근 상세} $$ 10.7 기둥 상세 25.7 GFRP 횡보강근	2.6.4.2 $$ \text{Articles 4.5.7, 4.6.12.4, 4.6.13.4, 4.6.14.5} $$ 횡보강근의 설계와 상세는 이 조항들로
사용성 지속 압축응력	해당 없음 $$ f_c \le 0.45 f_{ck} $$ KDS 14 20 20 에는 없음 앱은 KDS 24 50 05 4.2(2) 를 준용함 $$\begin{aligned}f_c &= 11.88\ \text{MPa} \le 0.45 f_{ck} = \boxed{\mathbf{12.15}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	4.4 $$ \text{콘크리트 응력 제한 규정 없음} $$ 콘크리트 응력 제한은 없고 보강근 쪽만 규정함 앱은 KDS 24 50 05 4.2(2) 를 준용함 $$\begin{aligned}f_c &= 11.88\ \text{MPa} \le 0.45 f_{ck} = \boxed{\mathbf{12.15}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	4.2(2) $$ f_c \le 0.45 f_{ck} $$ 지속하중을 받는 콘크리트 압축응력 제한 $$\begin{aligned}f_c &= 11.88\ \text{MPa} \le 0.45 f_{ck} = \boxed{\mathbf{12.15}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	7.4 $$ \text{콘크리트 응력 제한 없음} $$ FRP 응력만 규정 $$\begin{aligned}f_c &= 11.88\ \text{MPa} \le 0.45 f_{ck} = \boxed{\mathbf{12.15}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	24.4 $$ \text{콘크리트 응력 제한 없음} $$ FRP 응력만 규정 $$\begin{aligned}f_c &= 11.88\ \text{MPa} \le 0.45 f_{ck} = \boxed{\mathbf{12.15}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	2.6.3.5 $$ f_c \le 0.45 f'_c $$ 지속 축하중을 받는 모든 콘크리트 부재에 적용 활하중계수 1.0 → 0.2 $$\begin{aligned}f_c &= 11.88\ \text{MPa} \le 0.45 f_{ck} = \boxed{\mathbf{12.15}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$
사용성 크리프 파단	해당 없음 RC 해당 없음 (철근은 크리프 파단이 없음)	4.4.3 (4.4-9) $$ f_{fs,sus} \le 0.30 f_{fu} $$ 지속하중분 응력만 $$\begin{aligned}f_{fs} &= 1,\quad f_{fs,sus} = 1 \times 0.70 = 1\ \text{MPa} \\ &\le 0.30 f_{fu} = \boxed{\mathbf{255}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	4.3 (4.3-1) $$ f_{fs,sus} \le 0.30 f_{fu} $$ $$\begin{aligned}f_{fs} &= 1,\quad f_{fs,sus} = 1 \times 0.70 = 1\ \text{MPa} \\ &\le 0.30 f_{fu} = \boxed{\mathbf{240}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	7.4.1 표 7.4.1 $$ f_{fs,sus} \le 0.20 f_{fu} $$ 섬유 종류로 갈림 (GFRP 0.20 AFRP 0.30 CFRP 0.55) GFRP 가 가장 엄격함 $$\begin{aligned}f_{fs} &= 2,\quad f_{fs,sus} = 2 \times 0.70 = 1\ \text{MPa} \\ &\le 0.20 f_{fu} = \boxed{\mathbf{160}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	24.4 $$ f_{fs,sus} \le 0.30 f_{fu} $$ $$\begin{aligned}f_{fs} &= 2,\quad f_{fs,sus} = 2 \times 0.70 = 1\ \text{MPa} \\ &\le 0.30 f_{fu} = \boxed{\mathbf{255}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$	2.5.3 (2.5.3-1) $$ f_{fs,sus} \le 0.30 f_{fu} $$ 크리프파괴 한계상태 $$\begin{aligned}f_{fs} &= 2,\quad f_{fs,sus} = 2 \times 0.70 = 1\ \text{MPa} \\ &\le 0.30 f_{fu} = \boxed{\mathbf{240}\ \text{MPa}}\ \ \color{#0a8a2a}{\checkmark\ \textbf{OK}}\end{aligned}$$
정착, 겹침이음 (압축)	4.1.3 $$ l_{dc}=\frac{0.25 d_b f_y}{\lambda\sqrt{f_{ck}}} \ \ge 0.043 d_b f_y $$ RC 는 압축 정착식이 따로 있음	4.7.1.3 $$ l_{d,\text{압축}} = l_{d,\text{인장}} $$ 압축 정착도 인장식으로 압축 기여를 세지 않기 때문 ↗ 4.7.3.3 압축 이음	8.1.2, 8.1.5 (8.1-3) $$ l_d,\ \ 1.3 l_d $$ 압축 이음도 인장식 기준	10.1, 10.4 (10.3a) $$ l_d,\ \ 1.3 l_d $$ 모든 이음 1.3배	25.4.9, 25.5 $$ l_d,\ \ \text{A급 1.0} / \text{B급 1.3} $$	2.9.7.4, 2.9.7.6 $$ l_d,\ \ \max(12\ \text{in},\ 1.3 l_d) $$ 압축 이음은 $f_{fr}=0.25f_{fu}$ 로 $l_d$ 산정
환경감소계수 $C_E$ (참고)	해당 없음 RC 해당 없음	4.1.4.2(6) $$ C_E=0.85 $$ 노출환경 무관 (GFRP)	표 3.2-1 $$ C_E=0.8\ /\ 0.7 $$ 비노출 / 노출	표 6.2 $$ C_E=0.8\ /\ 0.7\ (\text{GFRP}) $$ 섬유 종류 × 노출	20.2.2.3 $$ C_E=0.85 $$ 노출 무관	2.4.2.1 $$ C_E=0.8\ /\ 0.7 $$ 비노출 / 노출
이 앱의 검증 근거	P-M 곡선은 원본 모듈(무수정), RC 경로도 같은 변형률적합 ✔ 2차 독립구현 대조 불일치 0건 (verify_column_independent.py, 원본을 보지 않고 변형률적합을 다시 구현해 곡선의 점마다 대조)	$\phi$ 규칙 4.1.3.2 + $f_{fd}$ 분기 4.2.1(1)⑥ 을 원문대로 반영 ✔ 2차 독립구현 대조 불일치 0건 (verify_column_independent.py, 원본을 보지 않고 변형률적합을 다시 구현해 곡선의 점마다 대조)	기둥 조항 없음, $\phi$ 만 (4.5-1), 나머지는 AASHTO 경로 ✔ 2차 독립구현 대조 불일치 0건 (verify_column_independent.py, 원본을 보지 않고 변형률적합을 다시 구현해 곡선의 점마다 대조)	기둥 조항 없음, 원본 P-M 경로 ($\phi$ 는 보강비 규칙) ✔ 2차 독립구현 대조 불일치 0건 (verify_column_independent.py, 원본을 보지 않고 변형률적합을 다시 구현해 곡선의 점마다 대조)	스캔 원문 눈대조 (10.3.2.1, 10.5, 10.6.1.1, 21.2, 22.2.3.3, 22.4.2.1) → 반영 ✔ 2차 독립구현 대조 불일치 0건 (verify_column_independent.py, 원본을 보지 않고 변형률적합을 다시 구현해 곡선의 점마다 대조)	스캔 원문 눈대조 (2.5.5.2, 2.6.3.5, 2.6.4.1–4.4) → 반영 ✔ 2차 독립구현 대조 불일치 0건 (verify_column_independent.py, 원본을 보지 않고 변형률적합을 다시 구현해 곡선의 점마다 대조)